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简内直D=2000mm;:材料Q23-B;设计寿力也相应提高,当圆筒使用5年后,实际厚度剩余
表而2m);焊接接头系数小=1.00m;钢材厚造厂水压试验时的应力偵70.85MPa。由此可见
等于计算厚度,8=8=5.0m,加上腐蚀裕量掉,如果设备还要继续使用(设备超期服役的现象
按GB150式(3-3)算出水压试验压力pァ试验压力进行水压试验,试验应力达到最大值
而实际上在水床试验时,腐似裕量5mm并没格就很成问题。因此按照GB150式(3-3)算出
有被腐蚀掉,仍然与有效厚度的5mm共同参与了的试验压力进行制造厂水压试验,不能保证后期水
厚度有关,面与圆筒的有效厚度无关。将名义厚度带有全部腐蚀裕量的新制设备和腐蚀裕量全部被腐
减去厚度负偏差(8-G)所得到的实际厚度替代蚀掉的H设备,按照GB150式(3-3)计算出的
GB150式(3-7)中的有效厚度な,则GB150式水试验斥力值是相的,这是山丁设备腐蚀诚
由于实际厚度人于有效厚度,由式(1)计算造』水乐试验合格并不能保讦斤期水乐试验也能够
出的水压试验实际内应力值只有70.85MPa,比按合格,不做水试验不行,做了又怕打不住辰的难
GB150式(3-7)计算出的141.4MPa要小得多。题一直困抗着设备斤期的水压试验。
同理,圆筒设计温度下的计算应力値也只与圆不能保证设备操作的安全性又不能保证斤期水乐试
筒的实际厚度有关、而与圆筒的有效厚度无关。将验的安全性,巾此提出了完善GB150式(3-3
用以上设计数据带入式(1)计算出不同实际许用立力之比),另一个系数(1.25)是安全系数,
厚度圆筒的水压试验应力,并带入式(2)计算出公式在考虑强度削弱系数的基础上,令试验压力比
设计压力人25%,即公式的安全裕量是25%。当算,无论是在全过程操作状谷或是后期任何时候进
是令压力试验时圆筒的内应力比操作状念下圆筒的山圆筒的水压试验压力比按照GB150式(3-3
内成力提高25%,以此米保证设备操作状态的安计算出的水压试验压力要人,无疑是增加了设备的
过程中圆筒的厚度必然会因腐蚀而减薄,交全系数安全性的基本保障,不能因为有没有腐蚀裕量而有
为了保证GB150式(3-3)不因腐蚀裕量的全系数的做法是不可取的。式(3)搭建了一个平
存在而降低其安?性,可以在原公式的基础上再乘台,令有设计腐蚀裕量的设备与没有设计腐似裕量
腐蚀裕量系数是计算实际厚度是有效厚度的倍了试验压力,但是并不需要增加圆筒的厚度,因为
数。如果没有腐蝕裕量,实际厚度等于有效厚度,按照式(3)提高的倍数,在式(1)圆筒水压试验
腐蚀裕暈系数等丁1,则接式(3)计算的数值与应力计算中又按同样的倍数降了下来。计入腐蚀裕
按GB150式(3?3)计算的数值相同。如果设计量系数的最大水压试验乐力值(141.7MPa)仅比
存在腐蚀裕量,实际厚度大」有效厚度,腐蚀裕量不考虑腐似裕量系数的最大水爪试验斥力值
系数大丁1,则按式(3)计算的水乐试验乐力按(14.4MPa)大了Q2%、一般不会增加圆筒
(1)按式(2)计算出的圆筒设训温度下的讣蚀裕量系数的计算结果看山,实际厚度降釗最小值
算以力d随文际厚度的减薄而增人,当实际厚度时计算应力达倒最人值,工程设计最关心的就是最
